Gestaltungskriterien und hydraulische Bemessungsgrundlagen für Streichwehre - Versionsgeschichte

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2017-09-29T10:23:26Z

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	Hierbei entspricht S<sub>m</sub> dem Grenzeinstau, der angibt, ab welchem Verhältnis von Unter- zu Oberwasserstand h<sub>2</sub>/h<sub>1</sub> eine Leistungsfähigkeitsminderung von mehr als 1 % zu beobachten ist. Der Parameter α dient als zusätzlicher Koeffizient zur Kurvenanpassung. Im Vergleich zu anderen Wehrtypen ist zu erkennen, dass sich ein Streichwehr mit dachförmigem Querschnitt im Hinblick auf den Rückstaueinfluss wie ein breitkroniges [[Wehr]] verhält und weniger stark auf den Unterwasserstand reagiert. Bei scharfkantigen Wehren hingegen macht sich der Rückstaueinfluss deutlich früher bemerkbar.		Hierbei entspricht S<sub>m</sub> dem Grenzeinstau, der angibt, ab welchem Verhältnis von Unter- zu Oberwasserstand h<sub>2</sub>/h<sub>1</sub> eine Leistungsfähigkeitsminderung von mehr als 1 % zu beobachten ist. Der Parameter α dient als zusätzlicher Koeffizient zur Kurvenanpassung. Im Vergleich zu anderen Wehrtypen ist zu erkennen, dass sich ein Streichwehr mit dachförmigem Querschnitt im Hinblick auf den Rückstaueinfluss wie ein breitkroniges Wehr verhält und weniger stark auf den Unterwasserstand reagiert. Bei scharfkantigen Wehren hingegen macht sich der Rückstaueinfluss deutlich früher bemerkbar.

	{\| class="wikitable"		{\| class="wikitable"
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	Im Rahmen einer Begutachtung eines weiteren Streichwehres an der Lahn, dem Hausertorwehr in Wetzlar, wurde festgestellt, dass für das Streichwehr kein akuter Handlungsbedarf besteht (BAW, 2010). Die nachträgliche abschnittsweise „Betonsanierung“ der 1950er-Jahre wurde aufgrund der Hohlstellen- und Rissbildung sowie sonstiger Oberflächenschäden als nicht gelungen angesehen und als mittelfristiger Instandsetzungsvorschlag wurde die Entfernung des Betonüberzugs vorgeschlagen. Es wurde weiterhin festgestellt, dass die Kolksicherung am Wehrfuß in Form einer Steinschüttung noch intakt ist und keinerlei Anzeichen von Ausspülungen oder Kolkbildung festzustellen war. Die nachträglich eingeschlagene Pfahlreihe am Wehrfuß war ebenfalls noch vorhanden und entsprechend ihres Alters in einem akzeptablen Zustand. Für die Unterhaltung wurde empfohlen, zwei Mal pro Jahr das Geschwemmsel zu beseitigen, die Büsche an der Wehrkrone zu stutzen und das Schilf zu mähen. Der Bewuchs (Wurzelwerk) auf dem Wehrkörper wird als eine vorteilhafte Verklammerung gesehen und sollte nicht entfernt, sondern nur gestutzt, werden.		Im Rahmen einer Begutachtung eines weiteren Streichwehres an der Lahn, dem Hausertorwehr in Wetzlar, wurde festgestellt, dass für das Streichwehr kein akuter Handlungsbedarf besteht (BAW, 2010). Die nachträgliche abschnittsweise „Betonsanierung“ der 1950er-Jahre wurde aufgrund der Hohlstellen- und Rissbildung sowie sonstiger Oberflächenschäden als nicht gelungen angesehen und als mittelfristiger Instandsetzungsvorschlag wurde die Entfernung des Betonüberzugs vorgeschlagen. Es wurde weiterhin festgestellt, dass die Kolksicherung am Wehrfuß in Form einer Steinschüttung noch intakt ist und keinerlei Anzeichen von Ausspülungen oder Kolkbildung festzustellen war. Die nachträglich eingeschlagene Pfahlreihe am Wehrfuß war ebenfalls noch vorhanden und entsprechend ihres Alters in einem akzeptablen Zustand. Für die Unterhaltung wurde empfohlen, zwei Mal pro Jahr das Geschwemmsel zu beseitigen, die Büsche an der Wehrkrone zu stutzen und das Schilf zu mähen. Der Bewuchs (Wurzelwerk) auf dem Wehrkörper wird als eine vorteilhafte Verklammerung gesehen und sollte nicht entfernt, sondern nur gestutzt, werden.

	Ein weiteres Beispiel für eine Instandsetzung ist ein Streichwehr der Energie Baden-Württemberg AG in Bad Rotenfels an der Murg. Im Jahr 2012 wurden hier Schäden in Teilbereichen des Deckwerks festgestellt, das daraufhin abschnittsweise instandgesetzt wurde. Neben einem verklammerten Deckwerk umfasste die Sanierung einen Betonsporn am Fuß des Deckwerks, um rückschreitende [[Erosion]] zu verhindern (Bild 23).		Ein weiteres Beispiel für eine Instandsetzung ist ein Streichwehr der Energie Baden-Württemberg AG in Bad Rotenfels an der Murg. Im Jahr 2012 wurden hier Schäden in Teilbereichen des Deckwerks festgestellt, das daraufhin abschnittsweise instandgesetzt wurde. Neben einem verklammerten Deckwerk umfasste die Sanierung einen Betonsporn am Fuß des Deckwerks, um rückschreitende Erosion zu verhindern (Bild 23).

	{\| class="wikitable"		{\| class="wikitable"

imported>Merkel Jennifer: /* EInfluss des Anströmwinkels */

2017-06-08T07:25:20Z

EInfluss des Anströmwinkels

← Nächstältere Version		Version vom 8. Juni 2017, 07:25 Uhr
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	''Bild 16: Darstellung der Überfallhöhe h<sub>1</sub> in Abhängigkeit vom spezifischen Abfluss q für das schmalkronige Streichwehr bei unterschiedlichen Anströmwinkeln und Unterwasserständen''		''Bild 16: Darstellung der Überfallhöhe h<sub>1</sub> in Abhängigkeit vom spezifischen Abfluss q für das schmalkronige Streichwehr bei unterschiedlichen Anströmwinkeln und Unterwasserständen''

	Zur Bestimmung des Rückstaueinflusses führte Schmidt (1957) einen Abminderungskoeffizient σ<sub>uv</sub> ein, welcher in der Poleni-Formel berücksichtigt werden kann (siehe [[#Formeln zur Berechnung der hydraulischen Leistungsfähigkeit]]).		Zur Bestimmung des Rückstaueinflusses führte Schmidt (1957) einen Abminderungskoeffizient σ<sub>uv</sub> ein, welcher in der Poleni-Formel berücksichtigt werden kann (siehe [[#Formeln zur Berechnung der hydraulischen Leistungsfähigkeit\|Formeln zur Berechnung der hydraulischen Leistungsfähigkeit]]).

	[[Bild: Rückstaueinfluss_schmalkronig.png\|thumb\|Bild 17: Dimensionslose Darstellung des Rückstaueinflusses für das schmalkronige Streichwehr]]		[[Bild: Rückstaueinfluss_schmalkronig.png\|thumb\|Bild 17: Dimensionslose Darstellung des Rückstaueinflusses für das schmalkronige Streichwehr]]

imported>Merkel Jennifer: /* Schlussfolgerung */

2017-06-08T07:24:39Z

Schlussfolgerung

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Zeile 334:		Zeile 334:
	Der Abfluss über ein Streichwehr ist nahezu proportional zur Länge der Überfallkrone. Daher weisen Streichwehre eine höhere Leistungsfähigkeit als senkrecht angeströmte feste Wehre auf, sodass sich bei Abflussschwankungen geringere Schwankungen im Oberwasser ergeben. Zur Ermittlung der Abflussmenge über ein Streichwehr finden sich in der Literatur mehrere Berechnungsformeln, die erweiterte Überfallformel nach Poleni hat sich jedoch als die praktikabelste herausgestellt. Die Lage im Gewässer wird maßgeblich durch die örtlichen Randbedingungen einer Staustufe bestimmt. Streichwehre kommen hauptsächlich an mehrachsigen Staustufen als Entlastungsbauwerk in den Altarm in Betracht als sog. gerade Streichwehre. Die Anströmung erfolgt hier parallel zur Überfallkrone, während der Anströmwinkel bei schiefen Streichwehren zwischen 0° und 90° liegt, typischerweise bei etwa 30°. Bei einachsigen Staustufen sollte sich die Linienführung am Kraftwerk orientieren. Durch das Streichwehr wird der Fließquerschnitt stetig verjüngt, sodass die Strömung kontinuierlich beschleunigt und eine gute Anströmung am Turbineneinlauf erzielt wird. Der dachförmige Querschnitt ist die am häufigsten vorkommende Geometrie und hat den hydraulischen Vorteil eines breitkronigen Wehres, bei dem sich der Rückstaueinfluss später bemerkbar macht als beispielsweise bei scharfkantigen Wehren. Weiterhin ist der Querschnitt einfach und kostengünstig herzustellen, wie eine Studie des NBA Hannover zeigt. Anhand der Ergebnisse von Modelluntersuchungen wird gezeigt, dass der Anströmwinkel nur einen untergeordneten Einfluss auf die Leistungsfähigkeit hat. Aus diesem Grund wird empfohlen bei der hydraulischen Bemessung die volle Überfalllänge anzusetzen. Im Vergleich zu anderen festen Wehrtypen verhält sich ein Streichwehr mit dachförmigem Querschnitt im Hinblick auf den Rückstaueinfluss wie ein breitkroniges Wehr und reagiert weniger stark auf den steigenden Unterwasserstand als beispielsweise scharfkantige Wehre.		Der Abfluss über ein Streichwehr ist nahezu proportional zur Länge der Überfallkrone. Daher weisen Streichwehre eine höhere Leistungsfähigkeit als senkrecht angeströmte feste Wehre auf, sodass sich bei Abflussschwankungen geringere Schwankungen im Oberwasser ergeben. Zur Ermittlung der Abflussmenge über ein Streichwehr finden sich in der Literatur mehrere Berechnungsformeln, die erweiterte Überfallformel nach Poleni hat sich jedoch als die praktikabelste herausgestellt. Die Lage im Gewässer wird maßgeblich durch die örtlichen Randbedingungen einer Staustufe bestimmt. Streichwehre kommen hauptsächlich an mehrachsigen Staustufen als Entlastungsbauwerk in den Altarm in Betracht als sog. gerade Streichwehre. Die Anströmung erfolgt hier parallel zur Überfallkrone, während der Anströmwinkel bei schiefen Streichwehren zwischen 0° und 90° liegt, typischerweise bei etwa 30°. Bei einachsigen Staustufen sollte sich die Linienführung am Kraftwerk orientieren. Durch das Streichwehr wird der Fließquerschnitt stetig verjüngt, sodass die Strömung kontinuierlich beschleunigt und eine gute Anströmung am Turbineneinlauf erzielt wird. Der dachförmige Querschnitt ist die am häufigsten vorkommende Geometrie und hat den hydraulischen Vorteil eines breitkronigen Wehres, bei dem sich der Rückstaueinfluss später bemerkbar macht als beispielsweise bei scharfkantigen Wehren. Weiterhin ist der Querschnitt einfach und kostengünstig herzustellen, wie eine Studie des NBA Hannover zeigt. Anhand der Ergebnisse von Modelluntersuchungen wird gezeigt, dass der Anströmwinkel nur einen untergeordneten Einfluss auf die Leistungsfähigkeit hat. Aus diesem Grund wird empfohlen bei der hydraulischen Bemessung die volle Überfalllänge anzusetzen. Im Vergleich zu anderen festen Wehrtypen verhält sich ein Streichwehr mit dachförmigem Querschnitt im Hinblick auf den Rückstaueinfluss wie ein breitkroniges Wehr und reagiert weniger stark auf den steigenden Unterwasserstand als beispielsweise scharfkantige Wehre.

	Streichwehre können aber aufgrund des großen Platzbedarfs und der örtlichen Randbedingungen u.U. nicht an jedem Standort realisiert werden. Mit einer gekrümmten oder gefalteten Überfallkrone kann hier eine höhere hydraulische Leistungsfähigkeit bei gleicher lichter Weite erzielt werden. Hier stellen gefaltete Wehre, wie Labyrinth- oder Piano-Key-Wehre, eine ansprechende Option dar. Auf diesen vergleichsweise neuen Wehrtyp wird in [[#Gestaltungskriterien und hydraulische Bemessungsgrundlagen für Labyrinth-Wehre und Piano-Key-Wehre]] eingegangen. An Standorten mit geringen Fallhöhen oder bei Stauhaltungen, deren Stau teilweise oder vollständig gelegt werden kann, stellen Sohlenrampen eine Alternative dar, um den verbleibenden Höhenunterschied im Verlauf des Gewässers zu überwinden ([[#Gestaltungskriterien und hydraulische Bemessungsgrundlagen für Sohlenrampen und senkrecht angeströmte Schwellen]]).		Streichwehre können aber aufgrund des großen Platzbedarfs und der örtlichen Randbedingungen u.U. nicht an jedem Standort realisiert werden. Mit einer gekrümmten oder gefalteten Überfallkrone kann hier eine höhere hydraulische Leistungsfähigkeit bei gleicher lichter Weite erzielt werden. Hier stellen gefaltete Wehre, wie Labyrinth- oder Piano-Key-Wehre, eine ansprechende Option dar. Auf diesen vergleichsweise neuen Wehrtyp wird in [[Gestaltungskriterien und hydraulische Bemessungsgrundlagen für Labyrinth-Wehre und Piano-Key-Wehre]] eingegangen. An Standorten mit geringen Fallhöhen oder bei Stauhaltungen, deren Stau teilweise oder vollständig gelegt werden kann, stellen Sohlenrampen eine Alternative dar, um den verbleibenden Höhenunterschied im Verlauf des Gewässers zu überwinden ([[Gestaltungskriterien und hydraulische Bemessungsgrundlagen für Sohlenrampen und senkrecht angeströmte Schwellen]]).

	= Literatur =		= Literatur =

imported>Merkel Jennifer: /* Hinweise zur ökologischen Durchgängigkeit */

2017-06-08T07:24:04Z

Hinweise zur ökologischen Durchgängigkeit

← Nächstältere Version		Version vom 8. Juni 2017, 07:24 Uhr
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	''Bild 27: Anordnung einer Fischaufstiegsanlage an einer Staustufe nach DWA-Regelwerk (2014)''		''Bild 27: Anordnung einer Fischaufstiegsanlage an einer Staustufe nach DWA-Regelwerk (2014)''

	Zu den dargestellten Fischausstiegsanlagen ist anzumerken, dass naturnah gestaltete Fischaufstiegsanlagen, wie Umgehungsgerinne, Sohlenrampen und -gleiten (siehe [[#Gestaltungskriterien und hydraulische Bemessungsgrundlagen für Sohlenrampen und senkrecht angeströmte Schwellen]]) sowie Fischrampen im Allgemeinen zu bevorzugen sind, da sie sich in ihrer Bauart an den natürlichen Gegebenheiten orientieren, neue Fließgewässerbiotope schaffen und eine gute landschaftliche Einbindung ermöglichen. Streichwehre lassen sich hier je nach Platzangebot idealerweise mit einem Umgehungsgerinne oder einer Fischrampe kombinieren. Ein gutes Beispiel hierfür ist der Ersatzneubau des Höchster Wehrs an der Nidda ([[#Beispiel Ersatzneubau des Höchster Wehrs an der Nidda]]).		Zu den dargestellten Fischausstiegsanlagen ist anzumerken, dass naturnah gestaltete Fischaufstiegsanlagen, wie Umgehungsgerinne, Sohlenrampen und -gleiten (siehe [[Gestaltungskriterien und hydraulische Bemessungsgrundlagen für Sohlenrampen und senkrecht angeströmte Schwellen]]) sowie Fischrampen im Allgemeinen zu bevorzugen sind, da sie sich in ihrer Bauart an den natürlichen Gegebenheiten orientieren, neue Fließgewässerbiotope schaffen und eine gute landschaftliche Einbindung ermöglichen. Streichwehre lassen sich hier je nach Platzangebot idealerweise mit einem Umgehungsgerinne oder einer Fischrampe kombinieren. Ein gutes Beispiel hierfür ist der Ersatzneubau des Höchster Wehrs an der Nidda ([[#Beispiel Ersatzneubau des Höchster Wehrs an der Nidda\|Beispiel Ersatzneubau des Höchster Wehrs an der Nidda]]).

	= Schlussfolgerung =		= Schlussfolgerung =

imported>Merkel Jennifer: /* Beispiel Ersatzneubau des Höchster Wehrs an der Nidda */

2017-06-08T07:23:30Z

Beispiel Ersatzneubau des Höchster Wehrs an der Nidda

← Nächstältere Version		Version vom 8. Juni 2017, 07:23 Uhr
Zeile 298:		Zeile 298:
	== Beispiel Ersatzneubau des Höchster Wehrs an der Nidda ==		== Beispiel Ersatzneubau des Höchster Wehrs an der Nidda ==

	Eines der wenigen Projekte aus jüngerer Zeit, bei dem ein bewegliches durch ein festes Wehr ersetzt wurde, ist das Höchster Wehr an der Nidda, das im Jahr 2012 durch ein 75 m langes, schräg angeströmtes Streichwehr ersetzt wurde. Hierbei wurde die Überfallschwelle des Streichwehres durch eine Spundwand fixiert und der Wehrrücken mit einer Steinschüttung befestigt. Ein naturnah gestaltetes Umgehungsgerinne mit einer Länge von 150 m, einer Breite von 10 m und einer Neigung von 1:66 dient zur Wiederherstellung der ökologischen Durchgängigkeit (siehe [[#Hinweise zur ökologischen Durchgängigkeit]]).		Eines der wenigen Projekte aus jüngerer Zeit, bei dem ein bewegliches durch ein festes Wehr ersetzt wurde, ist das Höchster Wehr an der Nidda, das im Jahr 2012 durch ein 75 m langes, schräg angeströmtes Streichwehr ersetzt wurde. Hierbei wurde die Überfallschwelle des Streichwehres durch eine Spundwand fixiert und der Wehrrücken mit einer Steinschüttung befestigt. Ein naturnah gestaltetes Umgehungsgerinne mit einer Länge von 150 m, einer Breite von 10 m und einer Neigung von 1:66 dient zur Wiederherstellung der ökologischen Durchgängigkeit (siehe [[#Hinweise zur ökologischen Durchgängigkeit\|Hinweise zur ökologischen Durchgängigkeit]]).

	[[Bild: Nidda.jpg]]		[[Bild: Nidda.jpg]]

imported>Merkel Jennifer: /* Einfluss der Rauheit bei vollkommenem Überfall */

2017-06-08T07:22:22Z

Einfluss der Rauheit bei vollkommenem Überfall

← Nächstältere Version		Version vom 8. Juni 2017, 07:22 Uhr
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	''Bild 18: Dachförmiges Streichwehr mit glatter (links oben) und rauer (rechts oben) Oberfläche im Labormodell sowie Definitionsskizze (unten)''		''Bild 18: Dachförmiges Streichwehr mit glatter (links oben) und rauer (rechts oben) Oberfläche im Labormodell sowie Definitionsskizze (unten)''

	Eine Möglichkeit ein Streichwehr herzustellen, wird vom NBA Hannover skizziert ([[#Konstruktive Gestaltung und Herstellung]]). Dabei wird der Querschnitt als Schüttdamm aus Wasserbausteinen der Größenklasse CP 90/250 hergestellt. Um den Einfluss der Rauheit auf dem Wehrrücken zu beurteilen, wurde im Modell ein Kies mit einer Körnung von 8 bis 16 mm aufgebracht (Bild 18, rechts). Diese Körnung wurde unter der Annahme eines Modellmaßstabes von etwa 1:12 ermittelt.		Eine Möglichkeit ein Streichwehr herzustellen, wird vom NBA Hannover skizziert ([[#Konstruktive Gestaltung und Herstellung\|Konstruktive Gestaltung und Herstellung]]). Dabei wird der Querschnitt als Schüttdamm aus Wasserbausteinen der Größenklasse CP 90/250 hergestellt. Um den Einfluss der Rauheit auf dem Wehrrücken zu beurteilen, wurde im Modell ein Kies mit einer Körnung von 8 bis 16 mm aufgebracht (Bild 18, rechts). Diese Körnung wurde unter der Annahme eines Modellmaßstabes von etwa 1:12 ermittelt.

	[[Bild: Überfallbeiwert_dachförmig_neu.png\|thumb\|Bild 19: Überfallbeiwert µ für den dachförmigen Querschnitt mit glatter und rauer Oberfläche]]		[[Bild: Überfallbeiwert_dachförmig_neu.png\|thumb\|Bild 19: Überfallbeiwert µ für den dachförmigen Querschnitt mit glatter und rauer Oberfläche]]

imported>Merkel Jennifer: /* Einfluss der Querschnittsform */

2017-06-08T07:21:47Z

Einfluss der Querschnittsform

← Nächstältere Version		Version vom 8. Juni 2017, 07:21 Uhr
Zeile 160:		Zeile 160:
	== Einfluss der Querschnittsform ==		== Einfluss der Querschnittsform ==

	Um den Einfluss der Geometrie auf die hydraulische Leistungsfähigkeit eines Streichwehres zu zeigen, wurden in Voruntersuchungen zwei Querschnitte betrachtet. Ausgehend von dem in [[#Formeln zur Berechnung der hydraulischen Leistungsfähigkeit]] beschriebenen dachförmigen Querschnitt wurde hierbei auf die oberwasserseitige Böschung verzichtet und die vordere Anströmkante scharfkantig ausgeführt, so dass ein dreieckförmiger Querschnitt entsteht (Tabelle 2).		Um den Einfluss der Geometrie auf die hydraulische Leistungsfähigkeit eines Streichwehres zu zeigen, wurden in Voruntersuchungen zwei Querschnitte betrachtet. Ausgehend von dem in [[#Formeln zur Berechnung der hydraulischen Leistungsfähigkeit\|Formeln zur Berechnung der hydraulischen Leistungsfähigkeit]] beschriebenen dachförmigen Querschnitt wurde hierbei auf die oberwasserseitige Böschung verzichtet und die vordere Anströmkante scharfkantig ausgeführt, so dass ein dreieckförmiger Querschnitt entsteht (Tabelle 2).

	Im Folgenden werden der dachförmige und der dreieckförmige Querschnitt im Hinblick auf die Überströmungscharakteristik und die hydraulische Leistungsfähigkeit gegenübergestellt. Beide Varianten haben eine Höhe von w = 2,5 m, eine 0,5 m breite horizontale Wehrkrone und eine negative Stufe am Ende des Wehrrückens zur Stabilisierung des Wechselsprungs.		Im Folgenden werden der dachförmige und der dreieckförmige Querschnitt im Hinblick auf die Überströmungscharakteristik und die hydraulische Leistungsfähigkeit gegenübergestellt. Beide Varianten haben eine Höhe von w = 2,5 m, eine 0,5 m breite horizontale Wehrkrone und eine negative Stufe am Ende des Wehrrückens zur Stabilisierung des Wechselsprungs.

imported>Merkel Jennifer: /* EInfluss des Anströmwinkels */

2017-06-07T12:02:20Z

EInfluss des Anströmwinkels

← Nächstältere Version		Version vom 7. Juni 2017, 12:02 Uhr
Zeile 222:		Zeile 222:
	[[Bild: Rückstaueinfluss_schmalkronig.png\|thumb\|Bild 17: Dimensionslose Darstellung des Rückstaueinflusses für das schmalkronige Streichwehr]]		[[Bild: Rückstaueinfluss_schmalkronig.png\|thumb\|Bild 17: Dimensionslose Darstellung des Rückstaueinflusses für das schmalkronige Streichwehr]]

	Bild 17 zeigt eine dimensionslose Darstellung des Rückstaueinflusses beim schmalkronigen Streichwehr, dem die Abminderungskoeffizienten σ<sub>uv</sub> für das scharfkantige und das breitkronige Wehr gegenübergestellt sind. Dabei ist im Vergleich zum breitkronigen Wehr ein deutlich früher einsetzender Rückstaueinfluss festzustellen, vergleichbar mit dem des senkrecht angeströmten scharfkantigen Wehres. Es zeigt sich weiterhin, dass mit zunehmendem Anströmwinkel tendenziell ein späterer Rückstaueinfluss zu beobachten ist. Obwohl die Streuung in Bild 16 gering ist, ergibt sich bei der Überführung des Rückstaueinflusses in eine dimensionslose Darstellung (Bild 17) ein vergleichsweise großer Streuungsbereich für die untersuchten Anströmwinkel. Abweichungen in der Überfallhöhe von weniger als ±1 mm wirken sich hier relativ stark auf den Abminderungskoeffizient σ<sub>uv</sub> aus. Zu berücksichtigen ist dabei, dass die Berechnung von σ<sub>uv</sub> iterativ erfolgt: Unter Berücksichtigung der Streuung ergibt sich für den Oberwasserstand h<sub>1</sub> bei gegebenem [[Abfluss]] Q eine Genauigkeit von ±3 %. Umgekehrt ergibt sich für den Abfluss Q bei gegebener Überfallhöhe h<sub>1</sub> eine Genauigkeit von ±5 %.		Bild 17 zeigt eine dimensionslose Darstellung des Rückstaueinflusses beim schmalkronigen Streichwehr, dem die Abminderungskoeffizienten σ<sub>uv</sub> für das scharfkantige und das breitkronige Wehr gegenübergestellt sind. Dabei ist im Vergleich zum breitkronigen Wehr ein deutlich früher einsetzender Rückstaueinfluss festzustellen, vergleichbar mit dem des senkrecht angeströmten scharfkantigen Wehres. Es zeigt sich weiterhin, dass mit zunehmendem Anströmwinkel tendenziell ein späterer Rückstaueinfluss zu beobachten ist. Obwohl die Streuung in Bild 16 gering ist, ergibt sich bei der Überführung des Rückstaueinflusses in eine dimensionslose Darstellung (Bild 17) ein vergleichsweise großer Streuungsbereich für die untersuchten Anströmwinkel. Abweichungen in der Überfallhöhe von weniger als ±1 mm wirken sich hier relativ stark auf den Abminderungskoeffizient σ<sub>uv</sub> aus. Zu berücksichtigen ist dabei, dass die Berechnung von σ<sub>uv</sub> iterativ erfolgt: Unter Berücksichtigung der Streuung ergibt sich für den Oberwasserstand h<sub>1</sub> bei gegebenem Abfluss Q eine Genauigkeit von ±3 %. Umgekehrt ergibt sich für den Abfluss Q bei gegebener Überfallhöhe h<sub>1</sub> eine Genauigkeit von ±5 %.

	== Einfluss der Rauheit bei vollkommenem Überfall ==		== Einfluss der Rauheit bei vollkommenem Überfall ==

imported>Merkel Jennifer: /* EInfluss des Anströmwinkels */

2017-06-07T12:01:47Z

EInfluss des Anströmwinkels

← Nächstältere Version		Version vom 7. Juni 2017, 12:01 Uhr
Zeile 216:		Zeile 216:

	[[Bild:EinflussUnterwasser_schmalkronig.png]]		[[Bild:EinflussUnterwasser_schmalkronig.png]]
	''Bild 16: Darstellung der Überfallhöhe h<sub>1</sub> in Abhängigkeit vom spezifischen [[Abfluss]] q für das schmalkronige Streichwehr bei unterschiedlichen Anströmwinkeln und Unterwasserständen''		''Bild 16: Darstellung der Überfallhöhe h<sub>1</sub> in Abhängigkeit vom spezifischen Abfluss q für das schmalkronige Streichwehr bei unterschiedlichen Anströmwinkeln und Unterwasserständen''

	Zur Bestimmung des Rückstaueinflusses führte Schmidt (1957) einen Abminderungskoeffizient σ<sub>uv</sub> ein, welcher in der Poleni-Formel berücksichtigt werden kann (siehe [[#Formeln zur Berechnung der hydraulischen Leistungsfähigkeit]]).		Zur Bestimmung des Rückstaueinflusses führte Schmidt (1957) einen Abminderungskoeffizient σ<sub>uv</sub> ein, welcher in der Poleni-Formel berücksichtigt werden kann (siehe [[#Formeln zur Berechnung der hydraulischen Leistungsfähigkeit]]).